張本國(guó) １,２,趙 健１,２,夏建生１,２,范利鋒３

(鹽城工學(xué)院１．機(jī)械工程學(xué)院;２．江蘇省模具智能制造工程技術(shù)研究中心,鹽城 ２２４０５１;

３．內(nèi)蒙古大學(xué)交通學(xué)院,呼和浩特 ０１００７０)

摘 要:利用化學(xué)成分分析、組織與斷口觀察、力學(xué)性能測(cè)試等方法分析了高強(qiáng)度３５CrMo鋼螺栓在縮徑加工過(guò)程中的斷裂原因.結(jié)果表明:３５CrMo鋼螺栓的斷裂具有典型的脆性斷裂特征;３５CrMo鋼組織的不均勻性導(dǎo)致其抗拉強(qiáng)度較低,在縮徑加工的矯直工序中,當(dāng)螺栓縮徑部位的拉拔力較高時(shí),螺栓斷裂.

關(guān)鍵詞:３５CrMo鋼;螺栓;縮徑加工;斷裂

中圖分類(lèi)號(hào):TG３７６．８ 文獻(xiàn)標(biāo)志碼:B 文章編號(hào):１０００Ｇ３７３８(２０１７)０６Ｇ００９５Ｇ０FractureReasonof３５CrMoSteelBoltinNeckingProcess

ZHANGBenguo１,２,ZHAOJian１,２,XIAJiansheng

１,２,FANLifeng

３

    (１．CollegeofMechanicalEngineering;２．JiangsuMouldIntelligentManufacturingEngineeringResearchCenter,

YanchengInstituteofTechnology,Yancheng２２４０５１,China;３．TransportationofInstitute,InnerMongoliaUniversity,Hohhot０１００７０,China)

    Abstract:ThereasonforfractureofhighＧstrength３５CrMosteelboltduringneckingprocesswasanalyzedby

themethodssuchaschemicalcompositionanalysis,microstructureandfractureobservationandmechanicalproperty

testing．Theresultsshowthatthefractureof３５CrMosteelbolthadatypicalbrittlefracturecharacteristic．The

microstructueofthe３５CrMosteelwasnonＧuniform,resultingintherelativelylowtensilestrength．Duringthe

straighteningofneckingprocess,whenthepullingforceattheneckingpartoftheboltwasrelativelyhigh,thebolt

fractured．

    Keywords:３５CrMosteel;bolt;neckingprocess;fracture

０ 引 言

目前,我國(guó)風(fēng)電行業(yè)塔筒中普遍使用３５CrMo鋼制螺栓.某廠在使用３５CrMo鋼生產(chǎn)塔筒螺栓的過(guò)程中,在縮徑加工的拉拔矯直工序時(shí)螺栓經(jīng)常發(fā)生斷裂,造 成 材 料 的 浪 費(fèi) 和 成 本 的 增 加.國(guó) 內(nèi) 外 在３５CrMo鋼的斷裂失效分析方面均已進(jìn)行了較多的研究[１Ｇ４],但對(duì)于其在加工過(guò)程中斷裂原因的研究較少.為了找到３５CrMo鋼螺栓在縮徑加工時(shí)斷裂的原因,作者對(duì)此斷裂螺栓進(jìn)行了失效分析.

１ 理化檢驗(yàn)及結(jié)果

１．１ 化學(xué)成分

    在斷 裂 ３５CrMo鋼 螺 栓 上 取 樣,根 據(jù) GB/T４３３６－２００２,利用 Labspark１０００型火花直讀光譜儀進(jìn)行化 學(xué) 成 分 檢 測(cè).由 表 １ 可 見(jiàn),斷 裂 螺 栓 鋼的化學(xué)成分滿(mǎn)足 GB/T３０７７－１９９９對(duì)３５CrMo鋼的化學(xué)成分要求,有害元素磷、硫的含量低于標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的指標(biāo).

１．２ 斷口形貌和夾雜物

    由圖１可以看出:斷裂螺栓斷口呈灰色,表面粗糙,可見(jiàn)明顯棱線;斷口附近無(wú)塑性變形區(qū),斷口表面存在裂紋源區(qū)和裂紋擴(kuò)展區(qū);斷口具有典型的脆性斷裂特征.在斷裂 螺 栓 斷 口 處 的 裂 紋 源 區(qū) 截 取 試 樣,在FEIQuanta２００型 掃 描 電 鏡 (SEM)下 觀 察 形 貌 .

    由圖２可以看出:斷口裂紋源區(qū)附近無(wú)冶金和加工缺陷;裂紋源區(qū)主要呈穿晶斷裂和沿晶斷裂形貌,并伴有韌窩混合斷裂特征;在裂紋源區(qū)存在大量夾雜物.

圖２ 斷裂螺栓斷口裂紋源區(qū)的SEM 形貌

Fig.２ SEM micrographsshowingcracksourceregiononfracture

surfaceoffracturedbolt a atlow magnificationand

b athighmagnification

    利用SEM 附帶的 EDAXGenesis２０００型能譜儀(EDS)對(duì)夾雜物進(jìn)行化學(xué)成分分析.由圖３可以看出,裂紋源區(qū)的夾雜物主要有氧化物、硅酸鹽和鋁酸鹽等.顆粒較大的硅鋁酸鹽類(lèi)(尺寸達(dá)２５ mm)和球狀氧化物(尺寸達(dá)９mm)的聚集分布將降低鋼的韌性,對(duì)螺栓的后續(xù)加工危害極大.特別是在拉拔矯直工序中,它們可作為裂紋源.同時(shí),這些夾雜物破壞了鋼基體的連續(xù)性,造成應(yīng)力集中.一旦受到拉應(yīng)力或切應(yīng)力的作用,裂紋將在夾雜物處萌生,沿夾雜物擴(kuò)展,最終導(dǎo)致斷裂.

１．３ 顯微組織

    將螺栓縮徑區(qū)剖開(kāi),橫向截取金相試樣,經(jīng)４％(體積分?jǐn)?shù))硝酸酒精溶液 腐 蝕 后,用 FEIQuanta２００型掃描電鏡(SEM)觀察其顯微組織.由圖４可以看出,螺栓縮徑區(qū)中心的顯微組織主要為上貝氏體(呈羽毛狀和顆粒狀),邊緣位置的顯微組織主要為上貝氏體,其晶粒相對(duì)粗大.從螺栓縮徑區(qū)中心到邊緣顯微組織的變化可以看出,該螺栓的顯微組織不均勻.

１．４ 力學(xué)性能

１．４．１ 硬 度

    在斷裂螺栓縮徑區(qū),垂直于軸線方向用線切割機(jī)床切取厚度為８ mm 的試樣,利用 HRＧ１５０A 型手動(dòng)洛氏硬度計(jì)和 HBEＧ３０００A 型電子布氏硬度計(jì)測(cè)截面硬度,測(cè)試部位為近表面位置(如圖５中１,６,a,f所示)、１/２R(R 為試樣半徑)處(如圖５中２,５,b,e)、中心位置(如圖５中c所示)硬度.布氏硬度測(cè)試時(shí)的壓頭直徑為５mm,載荷為７３５０N.測(cè)試結(jié)果顯示,測(cè)試點(diǎn)１,２,３,４,５,６處的硬度分別為３８．０,４０．５,４２．０,４１．０,４１．５,３９．０HRC,測(cè)試點(diǎn)a,b,c,d,e,f處的硬度分別為 ４５９,３５０,３３７,３４０,４２９,２８９HBW.不同位置的硬度差異較大,這驗(yàn)證了螺栓組織的不均勻性.

１．４．２ 室溫沖擊韌性

    在斷 裂 螺 栓 未 變 形 部 位 橫 向 截 取 尺 寸 為１０mm×１０mm×５０mm 的沖擊試樣,開(kāi) V 型缺口,采用JBＧS３００型數(shù)顯擺錘式?jīng)_擊試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行室溫沖擊試驗(yàn).測(cè)得不同試樣的沖擊韌度分別為１４５．０,１０２．５,１１２．０J??cm－２,均高于 GB/T３０７７－１９９９規(guī)定的３５CrMo鋼沖擊韌度指標(biāo)(不小于７８J??cm－２).但是,其沖擊韌度測(cè)試值的差異較大,說(shuō)明不同區(qū)域韌性差異較大,這驗(yàn)證了螺栓組織的不均勻性.

１．４．３ 室溫拉伸性能

    在斷裂螺栓未變形區(qū)和縮徑區(qū)橫向截取拉伸試樣,尺寸如圖６所示.利用 XDＧ１２１A 型材料萬(wàn)能試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行拉伸性能試驗(yàn),拉伸速度為２mm??min－１.試樣拉伸斷裂位置均接近中間位置,螺栓未變形區(qū)

和縮徑 區(qū) 的 抗 拉 強(qiáng) 度 分 別 為 (６８０±２０)MPa 和(７８０±１０)MPa,均低于 GB/T３０７７－１９９９規(guī)定的性能指標(biāo) (不 小 于 ９８５ MPa);斷 后 伸 長(zhǎng) 率 分 別 為１２．０％±０．６％和８．０％±０．５％,小于 GB/T３０７７－１９９９規(guī)定的指標(biāo)(不小于１２％).螺栓縮徑區(qū)比未變形區(qū)具有更高的抗拉強(qiáng)度,但伸長(zhǎng)率有所下降.這說(shuō)明螺栓在縮徑拉拔過(guò)程中存在一定的加工硬化作用,導(dǎo)致抗拉強(qiáng)度提高而塑性降低.

１．４．４ 縮徑區(qū)表面殘余應(yīng)力

    采用 XStress３０００型 X射線殘余應(yīng)力分析儀測(cè)得螺栓縮徑區(qū)的殘余應(yīng)力為(１７２．５８±２０．００)MPa.螺栓在縮徑拉拔過(guò)程中,其表面受到外載荷作用,在距表面一定距離內(nèi)發(fā)生彈塑性變形.當(dāng)外載荷卸去后,彈性變形恢復(fù),而塑性變形保留,形成表面殘余應(yīng)力.當(dāng)殘余應(yīng)力和矯直過(guò)程中的切向應(yīng)力疊加時(shí),可誘發(fā)縮徑區(qū)的斷裂.

２ 斷裂原因分析

    斷裂螺栓用３５CrMo鋼中的非金屬夾雜物含量較高,特別是脆性?shī)A雜物級(jí)別較高,且呈大顆粒聚集分布.由于非金屬夾雜物同基體金屬的彈塑性存在較大差異,在拉拔矯直變形時(shí),夾雜物周?chē)a(chǎn)生應(yīng)力集中,使夾雜物和基體的界面出現(xiàn)微裂紋.隨著變形的不斷進(jìn)行,微裂紋不斷萌生并擴(kuò)展形成空洞,破壞了基體的連續(xù)性,進(jìn)一步造成應(yīng)力集中.裂紋沿夾雜物方向擴(kuò)展,最終導(dǎo)致螺栓斷裂.斷裂螺栓縮徑區(qū)的顯微組織不均勻,導(dǎo)致螺栓不同區(qū)域的力學(xué)性能存在較大差異:縮徑區(qū)橫截面

不同位置處的硬度存在差異,呈現(xiàn)出極明顯的非對(duì)稱(chēng)性;拉拔加工過(guò)程中產(chǎn)生了加工硬化,導(dǎo)致螺栓的抗拉強(qiáng)度增大而塑性降低.組織和力學(xué)性能的不均勻性使得螺栓在外力作用下易產(chǎn)生應(yīng)力集中,進(jìn)而造成裂紋在局部位置的萌生和擴(kuò)展,最終導(dǎo)致螺栓斷裂.

螺栓在拉拔過(guò)程中在縮徑區(qū)產(chǎn)生了較高的表面殘余應(yīng)力,并在矯直過(guò)程中受到較大的切應(yīng)力.殘余應(yīng)力與矯直切應(yīng)力的疊加導(dǎo)致螺栓的局部應(yīng)力高度集中,為裂紋的萌生提供了較高的應(yīng)力支持.

３ 結(jié)論與措施

    (１)３５CrMo鋼螺栓在縮徑加工時(shí)的斷裂具有典型的脆性斷裂特征.

    (２)３５CrMo鋼中非金屬夾雜物含量較高,特別是脆性?shī)A雜物顆粒級(jí)別較高,且呈大顆粒聚集分布,易形成裂紋源;螺栓組織的不均勻造成有些部位的抗拉強(qiáng)度較低,在縮徑矯直工序中,螺栓縮徑部位的拉拔力較高時(shí)形成開(kāi)裂并導(dǎo)致螺栓斷裂.

    (３)應(yīng)在材質(zhì)檢驗(yàn)方面加強(qiáng)管理和控制,防止低于國(guó)家執(zhí)行標(biāo)準(zhǔn)的材料進(jìn)入生產(chǎn)工序,以避免出現(xiàn)不合格產(chǎn)品或降低產(chǎn)品質(zhì)量.

（文章來(lái)源：材料與測(cè)試網(wǎng)-機(jī)械工程材料 > 2017年 > 6期 > pp.95）